2、正交試驗 進行正交試驗前,必須先設(shè)計正交試驗表格,合理地選擇試驗條件進行試驗,通過較少量的試驗獲得較多的信息,以達到優(yōu)化設(shè)計的目的[3],如表1,2所示。
3、試驗結(jié)果及分析 各因素對壓縮機性能的影響如圖1~4所示(圖中,1為油的種類對結(jié)果的影響;2為換熱器的厚度對結(jié)果的影響;3為扇葉角度對結(jié)果的影響;4為風(fēng)扇直徑對結(jié)果的影響;5為風(fēng)扇電機的頻率對結(jié)果的影響;6為環(huán)境溫度對結(jié)果的影響)。 3.1 各因素對壓縮機排氣溫度的影響 各因素對壓縮機排氣溫度的影響見圖1。 從圖1可以看出,影響壓縮機排氣溫度的因素主要為環(huán)境溫度,其次為換熱器的厚度及風(fēng)扇電機頻率。在排氣壓力為0.7MPa時,各因素對排氣溫度的影響如下: (1)環(huán)境溫度高則吸氣溫度高,壓縮機的排氣溫度也高,環(huán)境溫度為46℃時的排氣溫度比16℃時的排氣溫度高28℃。 (2)換熱器越厚,壓縮機的換熱效果越好,排氣溫度越低。換熱器厚度為90mm時的排氣溫度比65mm時的排氣溫度低4.1℃;換熱器的厚度對壓縮機的排氣溫度影響并不是很大,所以,為了改善換熱效果,盲目地通過增大換熱器的厚度并不能起到良好的效果。因為雖然換熱器厚度增大后會使換熱面積增大,但同時也會使換熱器阻力增大,通過換熱器的冷風(fēng)流速降低,致使換熱效果變差。 (3)風(fēng)扇電機的頻率高則風(fēng)扇的轉(zhuǎn)速快,單位時間內(nèi)的排風(fēng)量就大,冷卻效果好,排氣溫度低,風(fēng)扇電機頻率為60Hz時比50Hz時的排氣溫度低1.4℃。在實際應(yīng)用中,往往環(huán)境溫度、風(fēng)扇電機頻率是一定的,而增加冷卻器厚度不僅使成本提高,而且效果也不是很好。而改變風(fēng)扇的扇葉角度比加大風(fēng)扇直徑能取得更好的效果。
3.2 各因素對油管路壓力損失的影響 各因素對油管路壓力損失的影響見圖2。由圖可看出,影響油管路壓力損失的主要因素為環(huán)境溫度,其次為油的種類。在排氣壓力為0.7MPa時,各因素對油管路壓力損失的影響如下: (1)環(huán)境溫度高則壓縮機內(nèi)油的溫度也相對較高,這就使?jié)櫥偷恼扯冉档?從而使流動阻力減小,環(huán)境溫度為46℃時的油管路阻力損失比16℃時的油管路阻力損失低0.07MPa; (2)在相同的條件下,合成油的阻力損失比礦物油要略大些,這是由油本身的物理性質(zhì)決定的,本試驗中采用合成油時的油管路壓力損失比采用礦物油時的壓力損失高16kPa。 3.3 各因素對氣體管路壓力損失的影響 各因素對氣體管路壓力損失的影響見圖3。從圖中可以看出:影響氣體管路損失的主要因素為換熱器的厚度和環(huán)境溫度。在排氣壓力為0.7MPa時,各因素對氣體管路壓力損失的影響如下: (1)換熱器越厚,壓縮機通過換熱器時的通流面積就越大,損失就越小。換熱器厚度為90mm時的氣體管路壓力損失比65mm時的氣體管路壓力損失低6.7kPa。 (2)氣體的粘性也受到環(huán)境溫度的影響,環(huán)境溫度越高,壓縮氣的粘度就越小,流過管路時的壓力損失也就越小,環(huán)境溫度為46℃時的氣體管路阻力損失比16℃時的低4.3kPa。
3.4 各因素對噪聲的影響各因素對噪聲的影響 如圖4所示。從圖4可以看出:影響壓縮機噪聲的主要因素為風(fēng)扇電機頻率,其次為風(fēng)扇扇葉角度和油的種類。在排氣壓力為0.7MPa時,各因素對壓縮機噪聲的影響如下: (1)風(fēng)扇電機頻率大則風(fēng)扇的轉(zhuǎn)速快,所以噪聲較大,風(fēng)扇電機頻率為60Hz時的噪聲比50Hz的高2.4dB; (2)風(fēng)扇的扇葉角度越大,空氣受到的擾動越強烈,壓縮機的噪聲也就越大,扇葉角度為35°時的噪聲比30°時的高1dB;(3)關(guān)于油的種類對噪聲的影響從理論上來講幾乎沒有,但是試驗結(jié)果表明其影響還較大,具體的產(chǎn)生原因還有待于進一步分析驗證。
4、結(jié)論 (1)各因素對各個指標的影響并非全是正面的,如增大扇葉角度可以減小壓縮機的排氣溫度,但同時卻會增大壓縮機的噪聲,所以在確定優(yōu)化結(jié)果時應(yīng)視對壓縮機指標的要求而定;(2)據(jù)試驗結(jié)果,最有效經(jīng)濟的匹配方案為:采用合成油;換熱器厚度為65mm;扇葉角度選為35°;風(fēng)扇直徑為660mm;風(fēng)扇電機頻率為50Hz。
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